7．4．1 由玻璃肋沿对边直接支承面板的全玻幕墙，其面板承受的荷载和作用要通过胶缝传递到玻璃肋上去，胶缝承受剪力或拉、压力，所以必须采用硅酮结构密封胶粘结。当被连结的玻璃不是镀膜玻璃或夹层玻璃时，可以采用酸性硅酮结构胶，否则，应采用中性硅酮结构胶。

7．2．1 全玻幕墙面板的面积较大，面板通常是对边简支板，在相同尺寸下，风荷载和地震作用产生的弯矩和挠度都比框支承幕墙四边简支玻璃板大，所以面板厚度不宜太薄。目前国内全玻幕墙的面玻璃厚度多在12mm以上。

7．2．2 采用玻璃面板和玻璃肋的全玻幕墙，通常有对边简支和多点支承两种面板支承方式，应分别按对边简支板或多点支承板进行计算。对边支承简支板的弯矩和挠度分别为：

式中，q和l分别为作用于面板上的荷载和支承跨度。所以，对边支承简支板的弯矩和挠度系数分别为0．125和0．013。
    带孔玻璃面板的孔边，应力分布复杂，应力集中现象明显，可采用适宜的有限元方法进行计算分析，必要时可通过试验进行验证。

7．2．3 试验表明，浮法玻璃的挠度可以达到边长的1/40而不破坏，因此规定玻璃肋支承面板挠度限值为跨度的1/60是留有一定余地的。点支承面板通常采用钢化玻璃，可承受更大的挠度而不破坏；有球铰的点支承装置允许板面有相对自由转动，所以其允许挠度可以适当放松。综合考虑，点支承面板的挠度限制可取支承点长边的1/60，支承点的间距应沿板边采用，而不取对角线距离。

6．3．1 立柱截面主要受力部分厚度的最小值，主要是参照现行国家标准《铝合金建筑型材》GB/T 5237中关于幕墙用型材最小厚度为3mm的规定。对于闭口箱形截面，由于有较好的抵抗局部失稳的性能，可以采用较小的壁厚，因此允许采用最小壁厚为2．5mm的型材。
    钢型材的耐腐蚀性较弱，最小壁厚取为3．0mm。
    偏心受压的立柱很少，因其受力较为不利，立柱一般不设计成受压构件。当遇到立柱受压情况时．需要考虑局部稳定的要求，对截面的宽厚比加以控制，与本规范第6．2．1条的相应要求一致。

6．3．3 幕墙在平面内应有一定的活动能力，以适应主体结构的侧移。立柱每层设活动接头后，就可以使立柱有上、下活动的可能，从而使幕墙在自身平面内能有变形能力。此外，活动接头的间隙，还要满足以下的要求：
    ——立柱的温度变形；
    ——立柱安装施工的误差；
    ——主体结构承受竖向荷载后的轴向压缩变形。
    综合以上考虑，上、下柱接头空隙不宜小于15mm。

6．3．4-6．3．6 立柱自下而上是全长贯通的，每层之间通过滑动接头连接，这一接头可以承受水平剪力，但只有当芯柱的惯性矩与外柱相同或较大且插入足够深度时，才能认为是连续的，否则应按铰接考虑。
    因此大多数实际工程，应按铰接多跨梁来进行立柱的计算。现在已有专门的计算软件，它可以考虑自下而上各层的层高、支承状况和水平荷载的不同数值，计算各截面的弯矩、剪力和挠度，作为选用铝型材的设计依据，比较准确。
    对于某些幕墙承包商来说，目前设计还采用手算方式，这时可按有关结构设计手册查出弯矩和挠度系数。
    每层两个支承点时，宜按铰接多跨梁计算，求得较准确的内力和挠度。但按铰接多跨梁计算需要相应的计算机软件，所以，手算时可以近似按双跨粱考虑。

6．3．7 一般情况下，立柱不宜设计成偏心受压构件，宜按偏心受拉构件进行截面设计。因此，在连接设计时，应使柱的上端挂在主体结构上。
    本条计算公式引自现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017。

6．3．8 考虑到在某些情况下可能有偏心受压立柱，因此本条列出偏心受压柱的稳定验算公式。本公式引自现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017。
    弯矩作用平面内的轴心受压稳定系数φ，钢型材按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017采用；铝型材的取值国内未见系统的研究报告，因此参照国外强度接近的铝型材φ值取用（表6．3）。

6．3．9 本条规定依据现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017。

6．3．10 立柱挠度控制与横梁相同，见本规范第6．2．7条说明。

6．2．1 受弯薄壁金属梁的截面存在局部稳定问题，为防止产生压应力区的局部屈曲，通常可用下列方法之一加以控制：
    1)规定最小壁厚t_min和规定最大宽厚比；
    2)对抗压强度设计值或允许应力予以降低。
    本规范中，幕墙横梁与立柱设计，采用前一种控制方法。
        1．最小壁厚
        我国现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018规定薄壁型钢受力构件壁厚不宜小于2mm。我国现行国家标准《铝合金建筑型材》GB/T 5237规定用于幕墙的铝型材最小壁厚为3mm。
        通常横梁跨度较小，相应的应力也较小，因此本条规定小跨度（跨度不大于1．2m）的铝型材横梁截面最小厚度为2．0mm，其余情况下截面受力部分厚度不小于2．5mm。
        为了保证直接受力螺纹连接的可靠性，防止自攻螺钉拉脱，受力连接时，在采用螺纹直接连接的局部，铝型材厚度不应小于螺钉的公称直径。
        钢材防腐蚀能力较低，横梁型钢的壁厚不应小于2．5mm，并且本规范明确必要时可以预留腐蚀厚度。
    2．最大宽厚比
        型材杆件相邻两纵边之间的平板部分称为板件。一纵边与其他板件相连接，另一纵边为自由的板件，称为截面的自由挑出部位；两纵边均与其他板件相连接的板件，称为截面的双侧加劲部位。板件的宽厚比不应超过一定限值，以保证截面受压时保持局部稳定性。截面中不符合宽厚比限值的部分，在计算截面特性时不予考虑。
        弹性薄板在均匀受压下的稳定临界应力可由下式计算：

6．2．4 横梁为双向受弯构件，竖向弯矩由面板自重和横梁自重产生；水平方向弯矩由风荷载和地震作用产生。由于横梁跨度小、刚度较大，一般情况不必进行整体稳定验算。

6．2．5 本条公式为材料力学中梁的抗剪计算公式。

6．2．7 横梁的挠度控制是正常使用状态下的功能要求，不涉及幕墙结构的安全，加之所采用的风荷载又是50年一遇的最大值，发生的机会较少，所以不宜控制过严，避免由于挠度控制要求而使材料用量增加太多。
    隐框幕墙玻璃板的副框，一般采用金属件多点连接在横梁上；明框幕墙玻璃板与横梁间有弹性嵌缝条或密封胶。因此，横梁变形后对玻璃的支承状况改变不大。试验表明，横梁挠度达到跨度的l/180时，幕墙玻璃的工作仍是正常的。因此，对铝型材的挠度控制值定为l/180。钢型材强度较高，其挠度控制则可以稍严一些。原规范JGJ 102-96对挠度附加了不超过20mm的限值，这是针对当时采用幕墙的工程多为高层旅馆和办公楼，层高一般不大于4m的情况而制定的。目前，幕墙应用范围已大大扩展，情况多变，有时跨度超过4m较多，因此不宜、也不必要再规定挠度控制的绝对值，这与工程结构设计中挠度控制采用相对值的方法是一致的。

6．1．1 幕墙玻璃面积较大，不仅承受较大的风荷载作用，且运输安装过程的工序较多，其厚度不宜过小，以保证安全。从近几年幕墙工程设计和施工经验来看，6mm的最小厚度是合适的。夹层玻璃和中空玻璃的两片玻璃是共同受力的，如果厚度相差过大，则两片玻璃受力大小会过于悬殊，容易因受力不均匀而破裂。

6．1．2-6．1．3 框支承幕墙玻璃在风荷载作用下，受力状态类同四边支承板，可按四边支承板计算其跨中最大弯矩和最大应力。此应力与其他作用产生的应力考虑分项系数进行组合后，不应大于玻璃强度设计值f_g。
    玻璃板材的内力和变形采用弹性力学方法计算较为妥当，目前也有相应的有限元计算软件可供选择使用。但作为规范，为方便使用，也应提供简单、易行且计算精度可满足工程设计要求的简化设计方法。因此，本条对四边支承玻璃面板采用了弹性小挠度计算公式，并考虑与大挠度分析方法计算结果的差异，将应力与挠度计算值予以折减。
    原规范JGJ 102-96中，在风荷载作用下玻璃面板的应力计算公式为：

    公式(6．1)是在弹性小挠度情况下推导出来的，它假定玻璃扳只产生弯曲变形和弯曲应力，而面内薄膜应力则忽略不计。弹性小变形理论的适用范围是：挠度d_f不大于玻璃板厚度t。
    当玻璃板的挠度d_f大于板厚时，按(6．1)式计算的应力比实际的大，而且随着挠度与板厚之比加大，计算的应力和挠度偏大较多。由于计算的应力比实际大得多，计算结果不能反映玻璃面板的实际受力和变形状态，也会增加材料用量，而且规范规定的应力控制条件也失去了意义。
    在原规范JGJ 102-96中，没有规定玻璃面板的挠度要求。实际上，与承载力设计一样，幕墙玻璃的变形设计也是幕墙设计的一个重要方面，因此，本次修订增加了该项内容。通常玻璃板的挠度允许值可达到跨度的1/60，对于跨度为1000mm、厚度为8mm的玻璃板，挠度允许值可达16mm，已为玻璃厚度的2倍，此时，按弹性小变形薄板理论计算的应力、挠度值会比实际值约大30％～50％。依此计算结果控制承载力和挠度，比实际情况偏严较多。
    为此，对玻璃板进行计算时，应对原规范JGJ 102-96的弹性小变形理论的计算公式，考虑一个折减系数η予以修正，即本规范表6．1．2-2。
    大挠度玻璃板的计算是比较复杂的非线性弹性力学问题，难以用简单公式表达，一般要用到专门的计算软件，针对具体问题进行具体计算分析。显然这对于常规幕墙设计是不方便的。
    英国B．Aalami和D．G．Williams对不同边界的矩形板进行了系统计算，发表于《Thin Plate Design For Transverse Loading》一书中。根据其大量计算结果，适当简化、归并以利于实际应用，选择了与挠度直接相关的参量θ为主要参数，编制了表6．1。表中，参数θ的量纲就是挠度与厚度之比：

    按计算结果，η数值随θ下降很快，即按小挠度公式计算的应力和挠度可以折减较多，为安全稳妥，在编制规范表6．1．2-2时，取了较计算结果偏安全的数值，留有充分的余地。按表6．1．2-2对小挠度公式应力计算结果进行折减，不仅减小了板材厚度、节省了材料，而且还有一定的安全余地。同样在计算板的挠度d_f时，也应考虑此折减系数η（表6．2）。

    上海市建筑科学研究院分别进行了玻璃板在均布荷载作用下的试验研究，得到了与表6．1．2-2取值相似的结果。
    从试验结果来看，玻璃破损是由强度控制的，钢化玻璃破坏时，其挠度甚至可达到跨度的1/30～1/40。因此，在满足基本构造要求的前提下，玻璃挠度控制条件不宜过严，以免限制了其承载力的发挥。对于四边支承的玻璃板，采用其短边边长（挠度）的1/60作为控制条件是合适的。由于在计算挠度时，采用风荷载标准值，同时又考虑大挠度影响对计算值加以折减，所以只要合理选用玻璃种类和厚度，应当是可以满足挠度限值要求的。

6．1．4 夹层玻璃由两片玻璃夹胶合片而成，在垂直于板面的风荷载和地震作用下，两片玻璃的挠度是相等的，即：

    因此，两片玻璃分配的荷载按其厚度立方的比例分配。
    由于夹层玻璃的等效刚度可近似表示为两片玻璃弯曲刚度之和：

D=D₁+D₂                  (6.6)

    所以计算夹层玻璃的挠度时，其等效厚度t_e。可按两片玻璃厚度的立方和的立方根取用。当然，也可分别按单片玻璃分配的荷载及相应的单片玻璃弯曲刚度计算挠度，所得结果是相同的。
    本条规定与美国ASTM E1300标准有关规定相同，并和上海市建筑科学研究院的试验结果比较一致。

6．1．5 中空玻璃的两片玻璃之间有气体层，直接承受荷载的正面玻璃的挠度一般略大于间接承受荷载的背面玻璃的挠度，分配的荷载相应也略大一些。为保证安全和简化设计，将正面玻璃分配的荷载加大10％，这与本规范编制组关于中空玻璃的试验结果相近，也与美国ASTM E1300标准的计算原则相接近。
    考虑到直接承受荷载的玻璃挠度大于按两片玻璃等挠度原则计算的挠度值，所以中空玻璃的等效厚度t_e考虑折减系数0．95。

6．1．6 斜玻璃幕墙还受到面外重力荷载的作用（自重、雪荷载、雨水荷载、检修荷载等），这些荷载也在玻璃中产生弯曲应力。通常这些荷载可作为均布荷载作用在玻璃上，按板理论计算其跨中最大应力σ_c。σ_c与风荷载应力σ_w进行组合后，其设计值不应大于玻璃的强度设计值f_g。