5．5．1 根据试验和分析，砌体沿通缝受剪构件承载力可采用复合受力影响系数的剪摩理论公式进行计算。
    1 公式(5．5．1—1)～公式(5．5．1—3)适用于烧结的普通砖、多孔砖、蒸压的灰砂砖和粉煤灰砖以及混凝土砌块等多种砌体构件水平抗剪计算。该式系由重庆建筑大学在试验研究基础上对包括各类砌体的国内19项试验数据进行统计分析的结果。此外，因砌体竖缝抗剪强度很低，可将阶梯形截面近似按其水平投影的水平截面来计算。
    2 公式(5．5．1)的模式系基于剪压复合受力相关性的两次静力试验，包括M2.5、M5.0、M7.5和M10等四种砂浆与MU10页岩砖共231个数据统计回归而得。此相关性亦为动力试验所证实。研究结果表明：砌体抗剪强度并非如摩尔和库仑两种理论随σ₀/f_m的增大而持续增大，而是在σ₀/f_m＝0～0.6区间增长逐步减慢；而当σ₀/f_m＞0.6后，抗剪强度迅速下降，以致σ₀/f_m＝1.0时为零。整个过程包括了剪摩、剪压和斜压等三个破坏阶段与破坏形态。当按剪摩公式形式表达时，其剪压复合受力影响系数μ非定值而为斜直线方程，并适用于σ₀/f_m＝0～0.8的近似范围。
    3 根据国内19份不同试验共120个数据的统计分析，实测抗剪承载力与按有关公式计算值之比值的平均值为0.960，标准差为0.220，具有95％保证率的统计值为0.598(≈0.6)。又取γ₁＝1.6而得出(5．5．1)公式系列。
    4 式中修正系数α系通过对常用的砖砌体和混凝土空心砌块砌体，当用于四种不同开间及楼(屋)盖结构方案时可能导致的最不利承重墙，采用(5．5．1)公式与抗震设计规范公式抗剪强度比较分析而得出的，并根据γ_G＝1.2和1.35两种荷载组合以及不同砌体类别而取用不同的α值。引入α系数意在考虑试验与工程实验的差异，统计数据有限以及与现行两本规范衔接过渡，从而保持大致相当的可靠度水准。
    5 简化公式中σ₀定义为永久荷载设计值引起的水平截面压应力。根据不同的荷载组合而有与γ_G＝1.2和1.35相应的(5．5．1—2)及(5．5．1—3)等不同μ值计算公式。

5．2．5 试验和有限元分析表明，垫块上表面a₀较小，这对于垫块下局压承载力计算影响不是很大(有垫块时局压应力大为减小)，但可能对其下的墙体受力不利，增大了荷载偏心距，因此有必要给出垫块上表面梁端有效支承长度a₀计算方法。根据试验结果，考虑与现浇垫块局部承载力相协调，并经分析简化也采用公式(5．2．4—5)的形式，只是系数另外作了具体规定。
    对于采用与梁端现浇成整体的刚性垫块与预制刚性垫块下局压有些区别，但为简化计算，也可按后者计算。

5．2．6 梁搁置在圈梁上则存在出平面不均匀的局部受压情况，而且这是大多数的受力状态。经过计算分析考虑了柔性垫梁不均匀局压情况，给出δ₂＝0.8的修正系数。
    此时a₀可近似按刚性垫块情况计算。

5．1．1、5．1．5 无筋砌体受压构件承载力的计算，具有概念清楚、方便技术的特点，即：
    1 轴向力的偏心距按荷载设计值计算。在常遇荷载情况下，直接采用其设计值代替标准值计算偏心距，由此引起承载力的降低不超过6％。
    2 承载力影响系数φ的公式，不仅符合试验结果，且计算简化。
    综合上述1和2的影响，新规范受压构件承载力与原规范的承载力基本接近，略有下调。   
    3 计算公式按附加偏心距分析方法建立，与单向偏心受压构件承载力的计算公式相衔接，并与试验结果吻合较好。湖南大学48根短柱和30根长柱的双向偏心受压试验表明，试验值与本方法计算值的平均比值，对于短柱为1.236，长柱为1．329,其变异系数分别为0.103和0.163。而试验值与苏联规范计算值的平均比值，对于短柱为1.439，对于长柱为1.478，其变异系数分别为0.163和0.225。此外，试验表明，当e_b＞0.3b和e_h＞0.3h时，随着荷载的增加，砌体内水平裂缝和竖向裂缝几乎同时产生，甚至水平裂缝较竖向裂缝出现早，因而设计双向偏心受压构件时，对偏心距的限值较单向偏心受压时偏心距的限值规定得小些是必要的。分析还表明，当一个方向的偏心率(如e_h/h)不大于另一个方向的偏心率(如e_h/h)的5％时，可简化按另一方向的单向偏心受压(如e_h/h)计算，其承载力的误差小于5％。