6．3．1  框架结构的主梁截面高度可按计算跨度的1／10～1／18确定；梁净跨与截面高度之比不宜小于4。梁的截面宽度不宜小于梁截面高度的1／4，也不宜小于200mm。
        当梁高较小或采用扁梁时，除应验算其承载力和受剪截面要求外，尚应满足刚度和裂缝的有关要求。在计算梁的挠度时，可扣除梁的合理起拱值；对现浇梁板结构，宜考虑梁受压翼缘的有利影响。

6．3．2  框架梁设计应符合下列要求：
        1  抗震设计时，计入受压钢筋作用的梁端截面混凝土受压区高度与有效高度之比值，一级不应大于0．25，二、三级不应大于0．35。
        2  纵向受拉钢筋的最小配筋百分率ρ_min（％），非抗震设计时，不应小于0．2和45f_t／f_y二者的较大值；抗震设计时，不应小于表6．3．2-1规定的数值。

        3  抗震设计时，梁端截面的底面和顶面纵向钢筋截面面积的比值，除按计算确定外，一级不应小于0．5，二、三级不应小于0．3。
        4  抗震设计时，梁端箍筋的加密区长度、箍筋最大间距和最小直径应符合表6．3．2-2的要求；当梁端纵向钢筋配筋率大于2％时，表中箍筋最小直径应增大2mm。

6．3．3  梁的纵向钢筋配置，尚应符合下列规定：
        1  抗震设计时，梁端纵向受拉钢筋的配筋率不宜大于2．5％，不应大于2．75％；当梁端受拉钢筋的配筋率大于2．5％时，受压钢筋的配筋率不应小于受拉钢筋的一半。
        2  沿梁全长顶面和底面应至少各配置两根纵向配筋，一、二级抗震设计时钢筋直径不应小于14mm，且分别不应小于梁两端顶面和底面纵向配筋中较大截面面积的1／4；三、四级抗震设计和非抗震设计时钢筋直径不应小于12mm。
        3  一、二、三级抗震等级的框架梁内贯通中柱的每根纵向钢筋的直径，对矩形截面柱，不宜大于柱在该方向截面尺寸的1／20；对圆形截面柱，不宜大于纵向钢筋所在位置柱截面弦长的1／20。

6．3．4  非抗震设计时，框架梁箍筋配筋构造应符合下列规定：
        1  应沿梁全长设置箍筋，第一个箍筋应设置在距支座边缘50mm处。
        2  截面高度大于800mm的梁，其箍筋直径不宜小于8mm；其余截面高度的梁不应小于6mm。在受力钢筋搭接长度范围内，箍筋直径不应小于搭接钢筋最大直径的1／4。
        3  箍筋间距不应大于表6．3．4的规定；在纵向受拉钢筋的搭接长度范围内，箍筋间距尚不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不应大于100mm；在纵向受压钢筋的搭接长度范围内，箍筋间距尚不应大于搭接钢筋较小直径的10倍，且不应大于200mm。

        6  当梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时，其箍筋配置尚应符合下列规定：
          1）箍筋直径不应小于纵向受压钢筋最大直径的1／4；
          2）箍筋应做成封闭式；
          3）箍筋间距不应大于15d且不应大于400mm；当一层内的受压钢筋多于5根且直径大于18mm时，箍筋间距不应大于10d（d为纵向受压钢筋的最小直径）；
          4）当梁截面宽度大于400mm且一层内的纵向受压钢筋多于3根时，或当梁截面宽度不大于400mm但一层内的纵向受压钢筋多于4根时，应设置复合箍筋。

6．3．5  抗震设计时，框架梁的箍筋尚应符合下列构造要求：
        1  沿梁全长箍筋的面积配筋率应符合下列规定：

        2  在箍筋加密区范围内的箍筋肢距：一级不宜大于200mm和20倍箍筋直径的较大值，二、三级不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大值，四级不宜大于300mm。
        3  箍筋应有135°弯钩，弯钩端头直段长度不应小于10倍的箍筋直径和75mm的较大值。 
        4  在纵向钢筋搭接长度范围内的箍筋间距，钢筋受拉时不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不应大于100mm；钢筋受压时不应大于搭接钢筋较小直径的10倍，且不应大于200mm。
        5  框架梁非加密区箍筋最大间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。

6．3．6  框架梁的纵向钢筋不应与箍筋、拉筋及预埋件等焊接。

6．3．7  框架梁上开洞时，洞口位置宜位于梁跨中1／3区段，洞口高度不应大于梁高的40％；开洞较大时应进行承载力验算。梁上洞口周边应配置附加纵向钢筋和箍筋（图6．3．7），并应符合计算及构造要求。

6．2．1  抗震设计时，除顶层、柱轴压比小于0．15者及框支梁柱节点外，框架的梁、柱节点处考虑地震作用组合的柱端弯矩设计值应符合下列要求：
        1  一级框架结构及9度时的框架：

6．2．4  抗震设计时，框架角柱应按双向偏心受力构件进行正截面承载力设计。一、二、三、四级框架角柱经按本规程第6．2．1～6．2．3条调整后的弯矩、剪力设计值应乘以不小于1．1的增大系数。

6．2．5  抗震设计时，框架梁端部截面组合的剪力设计值，一、二、三级应按下列公式计算；四级时可直接取考虑地震作用组合的剪力计算值。

6．2．7  抗震设计时，一、二、三级框架的节点核心区应进行抗震验算；四级框架节点可不进行抗震验算。各抗震等级的框架节点均应符合构造措施的要求。

6．2．8  矩形截面偏心受压框架柱，其斜截面受剪承载力应按下列公式计算：

6．2．10  本章未作规定的框架梁、柱和框支梁、柱截面的其他承载力验算，应按照现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定执行。

5．6．1  持久设计状况和短暂设计状况下，当荷载与荷载效应按线性关系考虑时，荷载基本组合的效应设计值应按下式确定：

        注：对书库、档案库、储藏室、通风机房和电梯机房，本条楼面活荷载组合值系数取0．7的场合应取为0．9。

5．6．2  持久设计状况和短暂设计状况下，荷载基本组合的分项系数应按下列规定采用：
        1  永久荷载的分项系数γ_G：当其效应对结构承载力不利时，对由可变荷载效应控制的组合应取1．2，对由永久荷载效应控制的组合应取1．35；当其效应对结构承载力有利时，应取1．0。 
        2  楼面活荷载的分项系数γ_Q；一般情况下应取1．4。
        3  风荷载的分项系数γ_w应取1．4。

5．6．3  地震设计状况下，当作用与作用效应按线性关系考虑时，荷载和地震作用基本组合的效应设计值应按下式确定：

5．6．5  非抗震设计时，应按本规程第5．6．1条的规定进行荷载组合的效应计算。抗震设计时，应同时按本规程第5．6．1条和5．6．3条的规定进行荷载和地震作用组合的效应计算；按本规程第5．6．3条计算的组合内力设计值，尚应按本规程的有关规定进行调整。

5．5．1  高层建筑混凝土结构进行弹塑性计算分析时，可根据实际工程情况采用静力或动力时程分析方法，并应符合下列规定：
        1  当采用结构抗震性能设计时，应根据本规程第3．11节的有关规定预定结构的抗震性能目标；
        2  梁、柱、斜撑、剪力墙、楼板等结构构件，应根据实际情况和分析精度要求采用合适的简化模型；
        3  构件的几何尺寸、混凝土构件所配的钢筋和型钢、混合结构的钢构件应按实际情况参与计算； 
        4  应根据预定的结构抗震性能目标，合理取用钢筋、钢材、混凝土材料的力学性能指标以及本构关系。钢筋和混凝土材料的本构关系可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定采用； 
        5  应考虑几何非线性影响；
        6  进行动力弹塑性计算时，地面运动加速度时程的选取、预估罕遇地震作用时的峰值加速度取值以及计算结果的选用应符合本规程第4．3．5条的规定；
        7  应对计算结果的合理性进行分析和判断。

5．5．2  在预估的罕遇地震作用下，高层建筑结构薄弱层（部位）弹塑性变形计算可采用下列方法：
        1  不超过12层且层侧向刚度无突变的框架结构可采用本规程第5．5．3条规定的简化计算法； 
        2  除第1款以外的建筑结构可采用弹塑性静力或动力分析方法。

5．5．3  结构薄弱层（部位）的弹塑性层间位移的简化计算，宜符合下列规定：
        1  结构薄弱层（部位）的位置可按下列情况确定：
          1）楼层屈服强度系数沿高度分布均匀的结构，可取底层；
          2）楼层屈服强度系数沿高度分布不均匀的结构，可取该系数最小的楼层（部位）和相对较小的楼层，一般不超过2～3处。
        2  弹塑性层间位移可按下列公式计算：

5．4．1  当高层建筑结构满足下列规定时，弹性计算分析时可不考虑重力二阶效应的不利影响。
        1  剪力墙结构、框架-剪力墙结构、板柱剪力墙结构、筒体结构：

5．4．2  当高层建筑结构不满足本规程第5．4．1条的规定时，结构弹性计算时应考虑重力二阶效应对水平力作用下结构内力和位移的不利影响。

5．4．3  高层建筑结构的重力二阶效应可采用有限元方法进行计算；也可采用对未考虑重力二阶效应的计算结果乘以增大系数的方法近似考虑。近似考虑时，结构位移增大系数F₁、F_1i以及结构构件弯矩和剪力增大系数F₂、F_2i可分别按下列规定计算，位移计算结果仍应满足本规程第3．7．3条的规定。
        对框架结构，可按下列公式计算：

5．3．1  高层建筑结构分析计算时宜对结构进行力学上的简化处理，使其既能反映结构的受力性能，又适应于所选用的计算分析软件的力学模型。

5．3．2  楼面梁与竖向构件的偏心以及上、下层竖向构件之间的偏心宜按实际情况计入结构的整体计算。当结构整体计算中未考虑上述偏心时，应采用柱、墙端附加弯矩的方法予以近似考虑。

5．3．3  在结构整体计算中，密肋板楼盖宜按实际情况进行计算。当不能按实际情况计算时，可按等刚度原则对密肋梁进行适当简化后再行计算。
        对平板无梁楼盖，在计算中应考虑板的面外刚度影响，其面外刚度可按有限元方法计算或近似将柱上板带等效为框架梁计算。

5．3．4  在结构整体计算中，宜考虑框架或壁式框架梁、柱节点区的刚域（图5．3．4）影响，

梁端截面弯矩可取刚域端截面的弯矩计算值。刚域的长度可按下列公式计算：

        当计算的刚域长度为负值时，应取为零。

5．3．5  在结构整体计算中，转换层结构、加强层结构、连体结构、竖向收进结构（含多塔楼结构），应选用合适的计算模型进行分析。在整体计算中对转换层、加强层、连接体等做简化处理的，宜对其局部进行更细致的补充计算分析。

5．3．6  复杂平面和立面的剪力墙结构，应采用合适的计算模型进行分析。当采用有限元模型时，应在截面变化处合理地选择和划分单元；当采用杆系模型计算时，对错洞墙、叠合错洞墙可采取适当的模型化处理，并应在整体计算的基础上对结构局部进行更细致的补充计算分析。

5．3．7  高层建筑结构整体计算中，当地下室顶板作为上部结构嵌固部位时，地下一层与首层侧向刚度比不宜小于2。0

5．2．1  高层建筑结构地震作用效应计算时，可对剪力墙连梁刚度予以折减，折减系数不宜小于0．5。

5．2．2  在结构内力与位移计算中，现浇楼盖和装配整体式楼盖中，梁的刚度可考虑翼缘的作用予以增大。近似考虑时，楼面梁刚度增大系数可根据翼缘情况取1．3～2．0。
        对于无现浇面层的装配式楼盖，不宜考虑楼面梁刚度的增大。

5．2．3  在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：
        1  装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0．7～0．8，现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取为0．8～0．9；
        2  框架梁端负弯矩调幅后，梁跨中弯矩应按平衡条件相应增大；
        3  应先对竖向荷载作用下框架梁的弯矩进行调幅，再与水平作用产生的框架梁弯矩进行组合；
        4  截面设计时，框架梁跨中截面正弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50％。

5．2．4  高层建筑结构楼面梁受扭计算时应考虑现浇楼盖对梁的约束作用。当计算中未考虑现浇楼盖对梁扭转的约束作用时，可对梁的计算扭矩予以折减。梁扭矩折减系数应根据梁周围楼盖的约束情况确定。

4．3．1  各抗震设防类别高层建筑的地震作用，应符合下列规定：
        1  甲类建筑：应按批准的地震安全性评价结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定；
        2  乙、丙类建筑：应按本地区抗震设防烈度计算。

4．3．2  高层建筑结构的地震作用计算应符合下列规定：
        1  一般情况下，应至少在结构两个主轴方向分别计算水平地震作用；有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时， 应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。
        2  质量与刚度分布明显不对称的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响；其他情况，应计算单向水平地震作用下的扭转影响。 
        3  高层建筑中的大跨度、长悬臂结构，7度（0．15g）、8度抗震设计时应计入竖向地震作用。
        4  9度抗震设计时应计算竖向地震作用。

4．3．3  计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响。每层质心沿垂直于地震作用方向的偏移值可按下式采用：

4．3．4  高层建筑结构应根据不同情况，分别采用下列地震作用计算方法：
1  高层建筑结构宜采用振型分解反应谱法；对质量和刚度不对称、不均匀的结构以及高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法。
2  高度不超过40m、以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的高层建筑结构，可采用底部剪力法。
3  7～9度抗震设防的高层建筑，下列情况应采用弹性时程分析法进行多遇地震下的补充计算：
  1）甲类高层建筑结构；
  2）表4．3．4所列的乙、丙类高层建筑结构；
3）不满足本规程第3．5．2～3．5．6条规定的高层建筑结构； 
  4）本规程第10章规定的复杂高层建筑结构。

    注：场地类别应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定采用。

4．3．5  进行结构时程分析时，应符合下列要求：
1  应按建筑场地类别和设计地震分组选取实际地震记录和人工模拟的加速度时程曲线，其中实际地震记录的数量不应少于总数量的2／3，多组时程曲线的平均地震影响系数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符；弹性时程分析时，每条时程曲线计算所得结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法计算结果的65％，多条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80％。
2  地震波的持续时间不宜小于建筑结构基本自振周期的5倍和15s，地震波的时间间距可取0．01s或0．02s。
3  输入地震加速度的最大值可按表4．3．5采用。

4  当取三组时程曲线进行计算时，结构地震作用效应宜取时程法计算结果的包络值与振型分解反应谱法计算结果的较大值；当取七组及七组以上时程曲线进行计算时，结构地震作用效应可取时程法计算结果的平均值与振型分解反应谱法计算结果的较大值。

4．3．6  计算地震作用时，建筑结构的重力荷载代表值应取永久荷载标准值和可变荷载组合值之和。可变荷载的组合值系数应按下列规定采用：
1  雪荷载取0．5；
2  楼面活荷载按实际情况计算时取1．0；按等效均布活荷载计算时，藏书库、档案库、库房取0．8，一般民用建筑取0．5。

4．3．7  建筑结构的地震影响系数应根据烈度、场地类别、设计地震分组和结构自振周期及阻尼比确定。其水平地震影响系数最大值α_max应按表4．3．7-1采用；特征周期应根据场地类别和设计地震分组按表4．3．7-2采用，计算罕遇地震作用时，特征周期应增加0．05s。
注：周期大于6．0s的高层建筑结构所采用的地震影响系数应作专门研究。

4．3．8  高层建筑结构地震影响系数曲线（图4．3．8）的形状参数和阻尼调整应符合下列规定：
1  除有专门规定外，钢筋混凝土高层建筑结构的阻尼比应取0．05，此时阻尼调整系数η₂应取1．0，形状参数应符合下列规定：

  1）直线上升段，周期小于0．1s的区段；
  2）水平段，自0．1s至特征周期T_g的区段，地震影响系数应取最大值α_max；
  3）曲线下降段，自特征周期至5倍特征周期的区段，衰减指数γ应取0．9；
  4）直线下降段，自5倍特征周期至6．0s的区段，下降斜率调整系数η₁应取0．02。
2  当建筑结构的阻尼比不等于0．05时，地震影响系数曲线的分段情况与本条第1款相同，但其形状参数和阻尼调整系数η₂应符合下列规定：
          1）曲线下降段的衰减指数应按下式确定：

4．3．14  跨度大于24m的楼盖结构、跨度大于12m的转换结构和连体结构、悬挑长度大于5m的悬挑结构，结构竖向地震作用效应标准值宜采用时程分析方法或振型分解反应谱方法进行计算。时程分析计算时输入的地震加速度最大值可按规定的水平输入最大值的65％采用，反应谱分析时结构竖向地震影响系数最大值可按水平地震影响系数最大值的65％采用，但设计地震分组可按第一组采用。

4．3．15  高层建筑中，大跨度结构、悬挑结构、转换结构、连体结构的连接体的竖向地震作用标准值，不宜小于结构或构件承受的重力荷载代表值与表4．3．15所规定的竖向地震作用系数的乘积。

4．3．16  计算各振型地震影响系数所采用的结构自振周期应考虑非承重墙体的刚度影响予以折减。

4．3．17  当非承重墙体为砌体墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数可按下列规定取值：
1  框架结构可取0．6～0．7；
2  框架-剪力墙结构可取0．7～0．8；
3  框架-核心筒结构可取0．8～0．9；
4  剪力墙结构可取0．8～1．0。
对于其他结构体系或采用其他非承重墙体时，可根据工程情况确定周期折减系数。